Дизајн отпорности на ветар носача компоненте батерије и стуба лампе.
Раније ме је пријатељ стално питао о отпорности соларних уличних светиљки на ветар и притисак. Сада бисмо могли и да урадимо прорачун.
Соларна улична светла У систему соларне уличне расвете, структурално важно питање је дизајн отпорности на ветар. Дизајн отпора ветра је углавном подељен на два главна дела, један је дизајн отпорности на ветар носача компоненте батерије, а други је дизајн отпора ветру стуба лампе.
Према подацима о техничким параметрима произвођача батеријских модула, модул соларних ћелија може да издржи притисак од 2700Па. Ако је коефицијент отпора ветра изабран на 27 м/с (еквивалентно тајфуну од десет нивоа), према механици невискозних флуида, притисак ветра склопа батерије је само 365 Па. Дакле, сама компонента може да издржи брзину ветра од 27м/с без оштећења. Стога је кључна пажња у дизајну веза између држача склопа батерије и стуба лампе.
У дизајну система соларног уличног осветљења, дизајн повезивања носача акумулаторског склопа и стуба лампе је фиксно повезан помоћу шипке за вијке.
Дизајн уличне лампе отпоран на ветар
Параметри соларног уличног светла су следећи:
Угао нагиба панела А = 16о висина стуба = 5м
Дизајн произвођача соларног уличног светла бира ширину шава за заваривање на дну стуба лампе δ = 4 мм и спољни пречник дна стуба лампе = 168 мм
Површина завара је површина разарања стуба лампе. Растојање од тачке прорачуна П момента отпора В деструктивне површине стуба сијалице до линије деловања панела оптерећења Ф које је примио стуб сијалице је ПК = [5000+(168+6)/тан16о]×Син16о = 1545мм=1.545м. Дакле, моменат оптерећења ветром на површини разарања стуба лампе М = Ф × 1.545.
Према пројектованој максималној дозвољеној брзини ветра од 27м/с, основно оптерећење соларног панела за уличну расвету са две лампе од 2×30В је 730Н. Узимајући у обзир фактор сигурности од 1.3, Ф = 1.3×730 = 949Н.
Дакле, М = Ф × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466 Н.м.
Према математичком извођењу, момент отпора кружне прстенасте површине лома В = π×(3р2δ+3рδ2+δ3).
У горњој формули, р је унутрашњи пречник прстена, а δ је ширина прстена.
Момент отпора површине квара В = π×(3р2δ+3рδ2+δ3)
=π×(3×842×4+3×84×42+43) = 88768mm3
=88.768×10-6 м3
Напон изазван оптерећењем ветром који делује на површину лома = М/В
= 1466/(88.768×10-6) =16.5×106па =16.5 Мпа<<215Мпа
Међу њима, 215 Мпа је чврстоћа на савијање челика К235.
Дакле, ширина завареног шава коју је дизајнирао и одабрао произвођач соларног уличног светла испуњава захтеве. Све док се квалитет заваривања може гарантовати, отпорност на ветар стуба лампе није проблем.
спољашње соларно светло| соларно ЛЕД светло |све у једном соларном светлу
Информације о уличном светлу
На посебно радно време соларних уличних светиљки утичу различита радна окружења као што су време и окружење. Животни век многих сијалица уличних светиљки ће бити значајно погођен. Инспекцијом наших надлежних кадрова утврђено је да промене у уличним светиљкама за уштеду енергије имају веома добар ефекат и штеде електричну енергију. Очигледно је оптерећење радника одржавања уличне расвете и високих стубова у нашем граду знатно смањено.
Принцип круга
Тренутно, извори градског путног осветљења су углавном натријумове и живине лампе. Радни круг се састоји од натријумових лампи или живиних сијалица, индуктивних пригушница и електронских окидача. Фактор снаге је 0.45 када компензациони кондензатор није повезан и износи 0.90. Укупне перформансе индуктивног оптерећења. Принцип рада овог соларног уличног уштеда енергије је да повеже одговарајући АЦ реактор у серију у струјно коло. Када је напон мреже мањи од 235В, реактор је кратко спојен и не ради; када је напон мреже већи од 235В, реактор се ставља у рад како би се осигурало да радни напон соларног уличног светла неће прећи 235В.
Цело коло се састоји од три дела: напајања, детекције и поређења напона електричне мреже и излазног актуатора. Електрични шематски дијаграм је приказан на слици испод.
Коло напајања соларне уличне расвете састоји се од трансформатора Т1, диода Д1 до Д4, регулатора са три терминала У1 (7812) и других компоненти, и излази +12В напона за напајање контролног кола.
Детекцију и поређење напона електричне мреже чине компоненте као што су оп-амп У3 (ЛМ324) и У2 (ТЛ431). Напон мреже је смањен отпорником Р9, Д5 је полуталасно исправљен. Ц5 се филтрира и добија се једносмерни напон од око 7В као напон за детекцију узорковања. Узорковани напон детекције се филтрира помоћу нископропусног филтера који се састоји од У3Б (ЛМ324) и шаље се у компаратор У3Д (ЛМ324) ради упоређивања са референтним напоном. Референтни напон компаратора обезбеђује референтни извор напона У2 (ТЛ431). Потенциометар ВР1 се користи за подешавање амплитуде напона детекције узорковања, а ВР2 се користи за подешавање референтног напона.
Излазни актуатор се састоји од релеја РЛ1 и РЛ3, високострујног ваздушног контактора РЛ2, АЦ реактора Л1 и тако даље. Када је напон мреже нижи од 235В, компаратор У3Д даје низак ниво, троцевни К1 се искључује, релеј РЛ1 се ослобађа, његов нормално затворени контакт је повезан са струјним кругом за напајање ваздухопловног контактора РЛ2, РЛ2 је привучен, а реактор Л1 је у кратком споју Не ради; када је напон мреже већи од 235В, компаратор У3Д даје висок ниво, троцевни К1 је укључен, релеј РЛ1 се увлачи, његов нормално затворени контакт искључује струјно коло за напајање ваздухопловног контактора РЛ2, а РЛ2 је ослобођени.
Реактор Л1 је повезан на напајање соларног уличног светла, а претерано висок напон мреже је део њега како би се осигурало да радни напон соларног уличног светла неће прећи 235В. ЛЕД1 се користи за означавање радног стања релеја РЛ1. ЛЕД2 се користи за означавање радног стања ваздухопловног контактора РЛ2, а варистор МИ1 се користи за гашење контакта.
Улога релеја РЛ3 је да смањи потрошњу енергије ваздухопловног контактора РЛ2, јер је отпор стартног намотаја РЛ2 само 4Ω, а отпор калема се одржава на око 70Ω. Када се дода ДЦ 24В, струја покретања је 6А, а струја одржавања је такође већа од 300мА. Релеј РЛ3 пребацује напон намотаја контакта за ваздухопловство РЛ2 смањујући потрошњу енергије при задржавању.
Принцип је: када се РЛ2 покрене, његов нормално затворени помоћни контакт кратко спаја калем релеја РЛ3, РЛ3 се ослобађа, а нормално затворени контакт повезује високонапонски терминал 28В трансформатора Т1 на улаз мосног исправљача РЛ2; након што се РЛ2 покрене, његов нормално затворени помоћни контакт се отвара, а релеј РЛ3 је електрично привучен. Нормално отворени контакт повезује нисконапонски терминал 14В трансформатора Т1 са улазним терминалом за исправљање моста РЛ2 и одржава ваздухопловног извођача са 50% напона стартног намотаја РЛ2 у увученом стању
Преглед садржаја